混凝土结构设计

湖南农业大学东方科技学院

课程设计说明书

课程名称： 混凝土结构设计 题目名称： 五层钢筋混凝土框架结构 班 级：20 13 级 土木工程 专业 班 姓 名： 学 号： 指导教师： 评定成绩： 教师评语：

指导老师签名：

2016年 月 日

目录

一、工程概况 /2

二、结构布置及计算简图的确定 /2

2.1确定计算简图 /3

2.2梁柱截面尺寸的估算 /3

三、荷载计算 /4

3.1恒荷载计算 /4 3.2楼面活载计算 /6 3.3风荷载计算 /6 3.4初选截面验算 /7 3.5梁柱线刚度计算 /8

四、风荷载作用下结构的侧移验算 /9

4.1梁的线刚度 /9 4.2柱的线刚度 /9

4.3横向框架柱的侧移刚度D值 /9

五、内力计算 /10

5.1恒荷载作用下的内力计算 /10 5.2楼面活载作用下的内力计算 /15

六、内力组合 /15 七、截面设计 /23

1

某五层办公楼钢筋混凝土框架结构设计

摘要：某办公楼一栋现浇钢筋混凝土五层框架结构的建筑物，建筑面积约为572.67m2，建筑高度为18.5m（至女儿墙顶），基本风压0.5kN/m2，基本雪压0.35kN/m2。设计内容包括建筑与结构设计两部分。办公楼属于公共建筑，既要求满足建筑布局，也要有抗震、采风通光等各方面的要求。结构设计，主要进行了结构布置及选型、荷载计算、内力计算、内力组合、按最不利内力进行各杆件配筋计算、基础计算。

关键词：框架结构；办公楼；结构设计

一、工程概况

该工程为五层办公楼，设计使用年限为50年，建筑平面、建筑剖面如图所示，层高3.5米，室内外高差0.6米，建筑总高度18.5米（至女儿墙顶），建筑结构形式采用框架结构，对此办公楼进行结构设计。

（1）工程地质条件：场地地势平坦，自然地表下以下为黏土，该地区为非地震区，不考虑抗震设防。

（2）自然条件：基本风压0.5kN/m2，地面粗糙度程度为B类，基本雪压0.35kN/m2。

（3）主要建筑做法：

1）楼面：10mm厚防滑地砖，20mm厚水泥砂浆找平层，100mm厚钢筋混凝土楼板，15mm低筋石灰抹灰。

2）屋面：防水层采用一道4mm厚高聚物改性沥青防水卷材0.1kM/m2，20mm厚水泥砂浆找平层，100mm厚聚苯板保温层，水泥珍珠岩找坡层（平均厚度130mm），120mm厚钢筋混凝土楼板，15mm底筋石灰抹灰。 3）外墙：±0.000以上为200mm厚加气混凝土砌块墙外贴25mm厚挤塑聚苯板；

±0.000以下为240mm厚烧结页岩砖，两侧抹灰各30mm厚。

4）内墙：±0.000以上为200mm厚加气混凝土砌块墙；±0.000以下为240mm厚烧结页岩砖，两侧抹灰各30mm厚。

5）女儿墙：1米高200mm厚加气混凝土砌块墙。

（4）楼面、屋面活荷载：均布活荷载标准值：走廊、楼梯间3.5 kN/m2，办公室、会议室2.5 kN/m2，不上人屋面1.0 kN/m2，卫生间、储藏室5.0 kN/m2.

二、结构布置及计算简图的确定

基本情况：该工程为某办公楼设计。建筑结构的建筑面积约为

572.67m2，总共5层，层高均为3.5m。平面尺寸为37.8m×15.15m，室内地坪为?0.000m，室内外高差为0.6m。

2

板厚取120mm，h=120mm＞l/40≈3600/40＝90。 2.1、 确定计算简图

假定框架柱与基础顶面接触，框架梁与柱刚接，设计时为了计算的方便，使每个柱子的尺寸不变，于是梁的跨度和柱截面形心线之间的距离相等。将基础距离室外地坪的高度设为1.0m，室内外高差为0.6m，所以底层的柱子高度为h=3.4+1.0+0.6=5.0m，其余各层竹篙从露面算到上一层楼面，所以都是3.5m,于是框架的计算见图为下图表示。（图见教材P158）

2.2、梁、柱截面尺寸的估算： （1）梁截面 1.AB跨：

主梁：L=60000mm

h=（1/12~1/8）L=600mm~900mm,取h=700mm b=（1/3~1/2）h=233mm~350mm，取b=300mm

故该框架的横梁与纵梁的初步设计截面尺寸为：b×h=300mm×700mm 次梁：L=60000㎜

h=（1/18~1/12）L=400mm~600mm,取h=500mm b=（1/3~1/2）h=200mm~300mm，取b=300mm

故框架的次梁初步设计截面尺寸为：b×h=300mm×500mm 2.BC跨：

主梁：L=2700mm

h=（1/12~1/8）L=250mm~375mm,取h=500mm b=（1/3~1/2）h=167mm~250mm，取b=300mm

故框架梁的初步设计截面尺寸为b×h=300mm×500mm。于是计算结果归纳于下表：

估算梁的截面尺寸，单位为mm 层数 1～5 混凝土强度等级 C30 横梁（b×h） AB,CE跨 300×700 BC跨 纵梁次梁（b×h） （b×h） 300×700 300×700 300×500 (2)柱截面尺寸的估算

框架柱截面尺寸根据柱的轴压比限制，按下式计算： N=?Fgn

式中：?：为考虑地震作用组合后柱轴力压力增大系数，边柱取1.3，等跨内

柱取1.2,不等跨取1.25；

F：为按照简支状态计算柱的负荷面积；

g：为折算后在单位面积上的重力荷载代表值，近似14kN/m2； n：为验算截面以上楼层层数；

则底层中柱的轴力设计值为

N=1.2×14×7.2×(7.2+3)/2×5=3084.48kN

3

该项目工程全部使用C30的混凝土, 查表的fc =14.3N/mm2，首先假定该层柱截面尺寸b×h=500mm×500mm，则柱的轴压比为：

3084.48?102?fcbh??0.863＜0.9 14.3?500?500满足要求。故该框架柱的估计尺寸符合要求，确定为b×h=500mm×500mm。

并且为了施工的方便性，可以使得各层的所有柱子的截面尺寸都保持不变。

三、 荷载计算

3.1恒荷载计算

3.1.1屋面框架梁线荷载标准值

20.02?20?0.4kNm20mm 厚1：2 水泥砂浆找平

2(0.10?0.14)?72?0.84kNm100～140mm 厚（2%找坡）膨胀珍珠岩

20.10?25?2.5kNm100mm 厚现浇钢筋混凝土楼板

215mm 厚纸筋石灰抹底 0.015?16?0.24kNm

23.98kNm屋面恒荷载

框架梁自重0.25?0.55?25?3.44kNm

梁侧粉刷2??0.55?0.1??0.02?17?0.31kNm

因此，作用在顶层框架梁上的线荷载为 g61?3.44?0.31?3.75kNm

g6AB2?3.98?4.2?16.72kNm g6BC2?3.98?2.5?9.95kNm

3.1.2楼面框架梁线荷载标准值

20.025?20?0.50kNm25mm 厚水泥砂浆面层

20.10?25?2.5kNm100mm 厚现浇钢筋混凝土楼板

20.015?16?0.24kNm15mm 厚纸筋石灰抹底

23.24kNm楼面恒荷载

框架梁及梁侧粉刷3.75kNm

填充墙自重0.24??3.2?0.55??19?12.08kNm 墙面粉刷?3.2?0.55??0.02?2?17?1.80kNm 因此，作用在中间层框架梁上的线荷载为：gAB1?3.75?12.08?1.80?17.63kNm

gBC1?3.75kNm

gAB2?3.24?4.2?13.61kNm

4

gBC2?3.24?2.5?8.1kNm

3.1.3屋面框架节点集中荷载标准值

连系梁两侧粉刷0.02??0.55?0.10??2?4.2?17?1.29kN 1m 高女儿墙自重1?4.2?0.24?19?19.15kN

1m 高女儿墙两侧粉刷 1?0.02?2?4.2?17?2.86kN

边柱连系梁自重 0.25?0.55?4.2?25?14.44kN

连系梁传来屋面自重 0.5?4.2?0.5?4.2?3.98?17.55kN

顶层边节点集中荷载G6A?G6D?55.29kN 中柱连系梁自重 0.25?0.40?4.2?25?10.5kN 连系梁两侧粉刷 0.02??0.40?0.10??2?4.2?17?0.86kN 连系梁传来屋面自重0.5??4.2?4.2?2.5??1.25?3.98?14.68kN

0.5?4.2?2.1?3.98?17.55kN

顶层中节点集中荷载 G6B?G6C?43.59kN

3.1.4楼面框架节点集中荷载标准值

边柱连系梁自重14.44kN 连系梁两侧粉刷1.29kN 钢窗自重 0.3?1.8?0.45?2.43kN 窗下墙体自重0.24?0.85?3.9?19?15.12kN 窗下墙体两侧粉刷2?0.02?0.85?3.9?17?2.25kN 窗边墙体自重 0.9??3.2?1.4??0.24?19?7.39kN 窗边墙体两侧粉刷 0.9??3.2?1.4??2?0.02?17?1.10kN 框架柱自重 0.30?0.45?3.2?25?10.8kN 框架柱粉刷 0.78?0.02?3.2?17?0.85kN 连系梁传来楼面自重 0.5?4.2?0.5?4.2?3.24?14.29kN

中间层边节点集中荷载 GA?GD?69.96kN 中柱连系梁自重 10.5kN 连系梁两侧粉刷 0.86kN

5

内纵墙自重3.9??3.2?0.4??0.24?19?49.80kN 内纵墙两侧粉刷 3.9??3.2?0.4??2?0.02?17?7.43kN 扣除门洞重加上门重?2.1?1.0?2??5.24?0.2???10.58kN 框架柱自重10.8kN 框架柱两侧粉刷0.85kN 连系梁传来楼面自重 0.5??4.2?4.2?2.5??1.25?3.24?11.95kN

0.5?4.2?2.1?3.24?14.29kN

中间层中节点集中荷载 GB?GC?95.9kN

3.1.5恒荷载作用下的结构计算简图

恒荷载作用下的结构计算简图。

3.2楼面活荷载计算

楼面活荷载作用下的结构计算各荷载值计算如下

p6AB?p6CD?1.5?4.2?6.3kNm p6BC?2.5?2.5?6.25kNm

P6A?P6D?0.5?4.2?0.5?4.2?1.5?6.62kN

P6B?P6C?0.5??4.2?4.2?2.5??1.25?1.5?0.25?4.2?4.2?1.5?12.15kN pAB?pCD?2.0?4.2?8.4kNm pBC?2.5?2.5?6.25kNm

PA?PD?0.25?4.2?6.3?2.0?13.23kN

PB?PC?13.23?0.25?4.2?2.5?2.5?19.79kN

3.3风荷载计算

风压标准值计算公式为：

???z??s??z??0

因结构高度 H?20.3m?30m，可取 ?z?1.0；对于矩形平面 ?s?1.3；可查《建筑结构荷载规范》。将风荷载换算成作用于框架节点上的集中荷载，计算过程如表 3-1 所示。表中 z 为框架节点至室外地面的高度，A为一榀框架各层节点的受风面积。

6

风荷载计算（表 3-1） 层次 5 4 3 2 1

?z ?s 1.0 1.3 1.0 1.3 1.0 1.3 1.0 1.3 1.0 1.3 z(m) ?z ?0(kNm2) A(m2) Pw(kN) 1.175 1.090 1.006 0.880 0.608 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 12.48 12.48 12.48 12.48 13.65 10.48 9.72 8.97 7.85 5.93 16.6 13.4 10.2 7.0 3.8 3.4初选截面验算

作用在梁上的荷载设计值

屋面

1.2??3.75?16.72??1.4?6.3?33.38kN 楼面

1.2??17.63?13.61??1.4?8.4?49.25

2取跨度 l?6300mm，荷载设计值为 0.8?49.25?39.4kNm 的简支梁进行

验算，则弯矩设计值和剪力设计值分别为：

121M?gl0??39.4?6.32?195.4kN?m 8811V?gln??39.4??0.9?6.3??111.70kN 22按斜截面抗剪承载力计算的截面要求有：

0.25?cfcbh0?0.25?1?9.6?250??550?30??312kN?V

按采用单筋截面时截面所能承受的最大弯矩设计者的条件，有：

?b?1?0.5?b??1fcbh02?0.55??1?0.5?0.55??1?9.6?250?5202?258.77kN?m?M 故初选截面满足要求。

底层柱按轴心受压估算 恒荷载

?3.75?16.72?5??17.63?13.61???6.3?2.5?777.35kN

2活荷载

?6.3?5?8.4??6.3?2.5?212.52kN

2则轴心受压设计者为

7

1.2?777.35?1.4?212.52?1230.35kN

考虑弯矩影响，将上述轴力乘以增大系数 1.2，则 N?1.2?1230.35?1476.42kN

mm，由 l0b?4300300?14.33，得??0.913 取 l0?1.0H?4300N1476420?fcA?9.6?300?4500.9?As'??0.9?0.913?1669.29mm2fy300

'AS1669.29??0.012?0.03 A300?450故初选柱截面满足要求。

3.5梁柱线刚度计算

AB、CD 跨梁：

i?2EC?1?0.25?0.5536.3?1.1?10?3EC 12BC 跨梁：

i?2EC?1?0.25?0.5532.5?2.77?10?3EC 12上部各层柱：

i?EC?1?0.3?0.4533.2?7.12?10?4EC 121?0.3?0.4534.3?5.30?10?4EC 12底层柱：

i?EC?各层线刚度如图 3-1 所示

四、 风荷载作用下结构的侧移验算

梁柱的混凝土标号均为C30，Ec=3.0×107 kN/m2

8

4.1、梁的线刚度

在计算框架梁惯性矩时应考虑到楼板的影响，在框架梁两端节点附近，梁承受负弯矩，顶部的楼板手拉，楼板对梁截面弯曲刚度影响较小，梁跨中承受正弯矩，楼板处于受压区形成T形截面梁，对梁的截面弯曲刚度影响较大，为方便计算。假定梁的截面惯性矩I延轴线不变，现浇楼盖边框架取I=1.5I0，对中框架取I=2.0I0，横向刚度计算见下表

梁的线刚度表

梁号 KL1 KL2

4.2、 柱的线刚度

柱的线刚度

层号 1 2-6

4.3 横向框架柱的侧移刚度D值

横向框架柱的D值 层号 柱类型 项目 K=∑Kb/∑Kc（一般层） K=∑Kb/Kc （底层） 边框边柱 0.285 α=K/（2+K） （一般层） α=（0.5+K）/（2+K） （底层） 0.344 33818 4 D=12αcic /h2 （kN/m） 根 数 截面b×h（m×m） 0.8×0.8 0.6×0.6 柱高度H（m） 5 3.6 线刚度i（×10-4mEc） 68.27 30 截面宽（mm） 300 200 截面高长度线刚度i（×10-4mEc） 12.99 8.68 边框架1.5i中框架2.0i（mm） L（m） 700 500 6.6 2.4 （×10-4mEc） （×10-4mEc） 19.49 13.02 25.98 17.36 9

底 层 边框中柱 中框边柱 中框中柱 0.476 0.381 0.634 0.650 1.08 0.434 1.445 0.394 0.370 0.431 0.245 0.351 0.178 0.419 38734 36374 42371 20417 29250 14833 34917 4 14 14 4 4 14 14 2 至 6 层

边框边柱 边框中柱 中框边柱 中框中柱 底层∑D1=1392638，2-6层每层∑D2=895168 kN/m ∑D1/∑D2=1392638/895168=1.56＞0.7 ∴为规则框架

五、 内力计算

5.1恒荷载作用下的内力计算

恒荷载（竖向荷载）作用下的内力计算采用分层法。这里一中间层为例说明分层法的计算过程，其他楼层仅给出计算结果。取出中间任一层进行分析，结构计算简图如图 5-1（a） 所示。图 5-1 中柱的线刚度取框架柱实际线刚度的 0.9 倍。

图 5-1（a）中梁上分布荷载由矩形和梯形两部分组成，在求固端弯矩是可根据固端弯矩相等的原则，将梯形分布荷载及三角形分布荷载，化为等效均布荷载。如图 5-1（b）

图 5-1（a） 图 5-1（b）

把梯形荷载化作等效均布荷载

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?1?0.5?4.2?0.3336.3

'g边?gAB1??1?2?12??13?gAB2?17.63??1?2?0.3332?0.3333??13.61?28.72kNm2'g中?gBC1?55gBC2?3.75??8.1?8.81kNm2 88因为框架对称，且恒荷载为正对称荷载，故取半榀框架进行计算，右端改为定向支座。则各杆的固端弯矩为：

1'21MAB?g边l边??28.72?6.32?94.99kN?m 12121'21MBC?g中l中??8.81?1.252?4.59kN?m 331'21MCB?g中l中??8.81?1.252?2.29kN?m 66弯矩分配法计算过程如图 4-2 所示

定向支座杆的线刚度取用原先的 2 倍。第二层以上各柱线刚度乘以 0.9。 底层柱弯矩传递数为 13，一端固定一端定向滑动，则其传递系数为-1，其余各杆件传递系数均为 12。

11

10.04 6.59

1313- 0.02 - 0.64 - 19.10 0.170 0.15 4.41 25.55 0.296 0.296 0.462 - 94.99

0.292 0.368 94.99 - 4.59

- 2.29

25.55 43.89 21.95

- 16.41 - 32.81 - 41.34 41.34 4.41 7.58 3.79

- 0.56 - 1.11 - 1.39 1.39 0.15 0.26 0.13

- 0.04 - 0.05 0.05 0.170 1310.04

同上柱

136.59

图 5-2

由此求出的顶层、中间层和底层弯矩图，分别列于图 5-3（a）、5-3（b）、5-3（c）。将各层分层法求得的弯矩图叠加，可得整个框架结构在恒荷载作用下的弯矩图。很显然，叠加后框架内各节点弯矩并不一定能达到平衡，这是由于分层法计算的误差造成的。为提高精度，可将各节点不平衡弯矩再分配一次进行修正，修正后竖向荷载作用下整个结构弯矩图。并进而求得框架各梁柱的剪力和轴力。

框架梁在实际分布荷载作用下按简支梁计算的跨中弯矩。考虑梁端弯矩调幅，并将梁端节点弯矩换算至柱边弯矩，如图 5-4 所示。

12

5-3(a)

5-3 (b)

13

5-3 (c)

图 5-4

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5.2楼面活荷载作用下的内力计算

将屋面、楼面的梯形荷载化作等效均布荷载

'p边??1?2?12??13?p6AB??1?2?0.3332?0.3333??6.3?5.14kNm2

'p中?55p6BC??6.25?3.91kNm2 88'p边??1?2?12??13?pAB??1?2?0.3332?0.3333??8.4?6.84kNm2

'p中?55pBC??6.25?3.91kNm2 88由于屋面活荷载设计值与恒荷载设计值之比远小于 1（5.1417.38?0.296），楼面活荷载设计值与楼面恒荷载设计值之比也小于 1（28.726.84?0.238），故可以采用满布荷载法，将活荷载同时作用于所有框架梁上，然后对梁跨中弯矩乘以 1.1~1.2 的增大系数。

六、内力组合

竖向荷载一般比重力荷载代表值要大，且计算截面承载力时不存在承载力抗震调整系数。所以框架柱在竖向荷载作用下所需的构件承载力有可能超过地震作用时构件承载力。因此尚需按无地震作用时正常竖向荷载下内力组合进行计算：S=γGSGK+γGSQK,式中S代表内力组合的设计值，包括弯矩，轴力，剪力的设计值。RG为恒载分项系数.一般取1.2.恒载有利时取1.0.γG为活载分项系数，一般取1.4。SGK, SQK分别为恒载标准值和楼面活载标准值在构件计算截面上产生的内力

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标准组合

梁的内力组合

层位 内力 M V M 荷载类别 恒载① 活载② 地震作用③ -51.52 -13.73 77.59 23.19 79.38 -32.31 竖向荷载组合 Ⅰ Ⅱ 次 置 A右 B左 B右 5 跨中 A右 B左 B右 4 跨中 A右 B左 B右 3 跨中

-81.04 -83.01 125.58 127.48 -85.03 -86.86 -125.33 -126.98 -11.15 -11.07 14.14 13.90 -53.61 -14.78 -114.50 -76.97 -23.55 -6.41 -2.47 7.85 3.38 72.31 24.39 10.87 11.74 -48.43 -14.50 77.44 23.22 -32.31 62.09 -68.99 -17.56 0 126.59 -51.74 V M V Mab Mbc M V M V M V Mab Mbc M V M V M V Mab Mbc 120.92 121.52 29.48 26.18 -78.42 -79.60 125.44 127.30 -83.27 -84.51 -125.47 -127.16 -11.73 -11.84 14.14 13.90 -51.42 -15.40 -183.87 -77.12 -23.52 -7.13 -2.27 7.85 3.38 74.95 24.39 10.15 11.74 -48.43 -14.50 77.44 23.22 -51.74 99.70 -110.77 -28.64 0 167.13 -62.38 124.09 125.08 28.61 25.20 -78.42 -79.60 125.44 127.30 -83.27 -84.51 -125.47 -127.16 -11.73 -11.84 14.14 13.90 -51.42 -15.40 -207.18 -77.12 -23.52 -7.13 -2.27 7.85 3.38 74.95 24.39 10.15 11.74 -62.38 112.94 -125.49 -20.03 0 124.09 125.08 28.61 25.20 16

M -47.14 -14.11 77.39 23.20 181.91 -77.11 -76.33 -77.47 125.35 127.21 -81.70 -82.92 -125.56 -127.25 -12.24 -12.37 14.14 13.90 A右 B左 B右 2 跨中 A右 B左 B右 1 跨中 V M V M V Mab Mbc M V M V M V Mab Mbc -50.45 -15.12 -280.75 -77.17 -23.54 -7.45 -2.36 7.85 3.38 76.08 24.39 9.83 11.74 -42.19 -14.56 74.97 22.79 -77.11 151.94 -168.82 -49.42 0 209.64 -80.88 125.44 126.61 28.23 24.77 -71.01 -71.22 121.86 123.54 -75.52 -75.65 -120.15 -121.85 -9.02 12.57 -9.12 12.36 -44.67 -15.65 -259.47 -74.00 -22.39 -5.50 -1.72 6.98 3.00 74.83 24.39 11.34 11.74 -80.88 129.70 -162.12 -24.92 0 123.95 124.93 30.04 26.81 表中M的单位是kN·m N和V的单位是kN Ⅰ代表1.2①+1.4②

Ⅱ代表1.35①+1.4×0.7×②

层位 内Ⅲ M 竖向荷载与地震作用组合 Ⅳ Ⅴ Ⅵ Max Min 次 置 力 A右 B左 B右 5 跨中

33.13 -173.25 44.80 -161.58 44.80 -173.25 65.02 149.03 47.19 131.19 149.03 47.19 -222.05 75.64 -209.85 87.84 87.84 -222.05 -148.49 -64.49 -130.74 -46.74 -46.74 -148.49 71.55 -89.89 73.08 -88.36 73.08 -89.89 -78.24 101.13 -80.15 99.22 101.13 -80.15 78.58 124.23 61.67 107.33 124.23 61.67 V M V M V Mab 17

Mbc M 20.09 20.09 16.74 16.74 29.48 16.74 97.74 -231.38 108.88 -220.25 108.88 -231.38 39.60 174.12 21.79 156.31 174.12 21.79 -309.97 168.08 -298.15 179.91 179.91 -309.97 -173.92 -39.39 -156.14 -21.62 -21.62 -173.92 119.69 -139.52 121.35 -137.87 121.35 -139.52 -132.56 155.44 -134.47 153.54 155.44 -134.47 67.34 141.81 49.91 124.38 141.81 49.91 19.22 19.22 16.02 16.02 28.61 16.02 A右 B左 B右 4 跨中 A右 B左 B右 3 跨中 A右 B左 B右 2 跨中 A右 1 B左

V M V M V Mab Mbc M V M V M V Mab Mbc M V M V M V Mab Mbc M V M V 150.44 -284.08 161.58 -272.95 161.58 -284.08 25.77 187.96 7.96 170.15 187.96 7.96 -340.27 198.38 -328.45 210.21 210.21 -340.27 -187.75 -25.56 -169.97 -7.78 -7.78 -187.75 136.91 -156.74 138.56 -155.09 138.56 -156.74 -151.69 174.58 -153.60 172.67 174.58 -153.60 78.54 130.61 61.11 113.18 130.61 61.11 19.22 19.22 16.02 16.02 28.61 16.02 171.44 -301.52 182.28 -290.68 182.28 -301.52 6.55 207.03 -11.25 189.23 207.03 -11.25 -434.58 295.36 -422.98 306.96 306.96 -434.58 -206.97 -6.48 -189.18 11.30 11.30 -206.97 187.17 -207.88 188.90 -206.16 188.90 -207.88 -208.02 230.91 -209.93 229.00 230.91 -209.93 41.68 170.18 24.03 152.52 170.18 24.03 18.84 18.84 15.70 15.70 28.23 15.70 213.16 -331.89 223.06 -322.00 223.06 -331.89 -1.51 208.78 -18.78 191.50 208.78 -18.78 -400.31 274.31 -389.81 284.81 284.81 -400.31 -207.38 2.91 -190.34 19.95 19.95 -207.38 18

M 160.98 -176.25 162.25 -174.98 162.25 -176.25 -200.58 220.93 -202.28 219.23 220.93 -202.28 72.04 136.82 54.64 119.42 136.82 54.64 20.65 20.65 17.21 17.21 30.04 17.21 B右 跨中 V Mab Mbc Ⅲ代表1.2(①+0.5②)+1.3③； Ⅳ代表1.2(①+0.5②)-1.3③ ；Ⅴ代表(①+0.5②)+1.3③ ； Ⅵ代表(①+0.5②)-1.3③

A柱的内力组合

层位内次 置 力 柱顶 柱5 底 柱顶 柱4 底 柱顶 柱3 底 柱顶 柱2 底 柱1 顶 M N M N M N M N M N M N M N M N M N 37.9 347.6 42.2 380.0 42.2 549.2 42.2 581.6 42.2 竖向荷载与地震作用荷载类别 恒载① 活载② 地震③ 13.7 43.7 12.6 43.7 12.6 78.7 12.6 78.7 竖向荷载组 Ⅰ Ⅱ 64.6 Ⅲ -34.1 382.7 -8.1 421.5 -60.4 578.3 -38.8 617.1 -86.5 760.0 -57.7 798.9 -94.6 922.6 -91.5 961.4 -104.5 组合 Ⅳ 141.5 504.0 124.4 542.9 176.7 834.1 155.1 873.0 202.8 1178.1 179.0 1216.9 201.8 1541.1 204.9 1580.0 228.3 -67.5 64.6 -46.7 478.3 512.1 -50.9 68.3 69.3 -46.7 517.2 555.8 -91.2 68.3 69.3 -98.4 769.1 818.5 -74.6 68.3 69.3 -98.4 808.0 862.2 69.3 12.6 -111.3 68.3 750.7 113.6 -160.8 1059.9 1124.8 43.9 13.2 -91.0 71.1 72.2 783.1 113.6 -160.8 1098.8 1168.6 38.8 11.6 -114.0 62.9 63.8 952.2 148.6 -237.9 1350.7 1431.1 37.3 19.9 -114.0 72.7 69.9 984.6 148.6 -237.9 1389.6 1474.9 47.6 7.9 -128.0 68.2 72.0 1153.9 183.9 -318.8 1642.1 1738.0 1080.6 1909.4 19

层位内次 置 力 柱顶 柱5 底 柱顶 柱4 底 柱顶 柱3 底 柱顶 柱2 底 柱顶 柱1 Ⅴ Ⅵ |M|max，N M N Nmax，M M N Nmin，M M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N -43.0 132.5 141.5 504.0 308.8 430.1 64.6 512.1 -43.0 308.8 -17.7 114.7 124.4 542.9 341.2 462.5 69.3 555.8 -17.7 341.2 -70.0 167.0 176.7 834.1 460.6 716.4 176.7 834.1 -70.0 460.6 -48.5 145.4 155.1 873.0 493.0 748.8 155.1 873.0 -48.5 493.0 -96.2 193.1 202.8 1178.1 598.5 1016.6 202.8 1178.1 -96.2 598.5 -67.8 168.8 179.0 1216.9 630.9 1049.0 179.0 1216.9 -67.8 630.9 -103.6 192.9 201.8 1541.1 717.2 1335.8 201.8 1541.1 -103.6 717.2 -100.9 195.5 204.9 1580.0 749.6 1368.2 204.9 1580.0 -100.9 749.6 -114.8 217.9 228.3 1909.4 831.4 1660.3 228.3 1909.4 -114.8 831.4 -506.9 558.5 563.7 2004.1 912.7 1739.0 底 563.7 2004.1 -506.9 912.7 表中M的单位是kN·m N的单位是kN 其中Ⅰ代表1.2①+1.4②

Ⅱ代表1.35①+1.4×0.7×② Ⅲ代表1.2(①+0.5②)+1.3③

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Ⅳ代表1.2(①+0.5②)-1.3③ Ⅴ代表(①+0.5②)+1.3③ Ⅵ代表(①+0.5②)-1.3③

B柱的内力组合

层位内次 置 力 柱顶 柱5 底 柱顶 柱4 底 柱顶 柱3 底 柱顶 柱2 底 柱顶 柱1 底 M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N 竖向荷载与地震作用荷载类别 恒载① 活载② 地震③ 竖向荷载组合 Ⅰ Ⅱ Ⅲ -249.1 461.4 -215.9 500.3 -321.6 694.5 -232.6 733.4 -362.2 860.3 -364.0 899.1 -397.7 945.0 -395.2 983.9 -344.0 929.1 -561.3 组合 Ⅳ 149.7 540.5 110.4 579.4 216.1 894.9 127.2 933.8 256.8 1316.6 255.0 1355.4 300.0 1819.4 302.6 1858.2 222.8 2422.0 500.6 -35.4 -12.1 -153.4 -59.4 -59.6 387.8 59.4 -30.4 548.5 581.7 -38.3 -11.3 -125.5 -61.7 -62.7 420.2 59.4 -30.4 587.4 625.5 -38.3 -11.3 -206.8 -61.7 -62.7 608.7 107.1 -77.1 880.4 926.7 -38.3 -11.3 -138.4 -61.7 -62.7 641.1 107.1 -77.1 919.3 970.4 -38.3 -11.3 -238.1 -61.7 -62.7 829.6 154.8 -175.5 1212.2 1271.7 -39.6 -11.7 -238.1 -63.8 -64.9 862.0 154.8 -175.5 1251.1 1315.4 -35.5 -10.5 -268.4 -57.2 -58.1 1050.6 202.5 -336.3 1544.2 1616.7 -33.6 -9.9 -268.4 -54.2 -55.1 1083.0 202.5 -336.3 1583.1 1660.5 -44.0 -13.0 -218.0 -71.0 -72.1 1271.4 249.8 -574.2 1875.4 1961.2 -22.0 -6.5 -408.4 -35.5 -36.1 1351.4 249.8 -574.2 1971.4 2069.2 1025.1 2518.0

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层位内次 置 力 柱顶 柱5 底 柱顶 柱4 底 柱顶 柱3 底 柱顶 柱2 底 柱顶 柱1 底 M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N Ⅴ Ⅵ |M|max，N M N Nmax，M M N Nmin，M M N -240.8 158.0 -249.1 461.4 377.9 457.0 -59.6 581.7 -240.8 377.9 -207.1 119.2 -215.9 500.3 410.3 489.4 -62.7 625.5 -207.1 410.3 -312.8 224.9 -321.6 694.5 562.0 762.5 -62.7 926.7 -312.8 562.0 -223.8 136.0 -232.6 733.4 594.4 794.9 -62.7 970.4 -223.8 594.4 -353.4 265.6 -362.2 860.3 678.9 1135.2 256.8 1316.6 -353.4 678.9 -354.9 264.1 -364.0 899.1 711.3 1167.6 255.0 1355.4 -354.9 711.3 -389.6 308.2 -397.7 945.0 714.6 1589.0 300.0 1819.4 -389.6 714.6 -387.5 310.3 -395.2 983.9 747.0 1621.4 302.6 1858.2 -387.5 747.0 -333.9 232.9 -344.0 929.1 649.8 2142.7 222.8 2422.0 -333.9 649.8 -556.2 505.7 -561.3 1025.1 729.8 2222.7 500.6 2518.0 -556.2 729.8 表中M的单位是kN·m N的单位是kN

其中Ⅰ代表1.2①+1.4②；Ⅱ代表1.35①+1.4×0.7×②；Ⅲ代表1.2(①+0.5②)+1.3③；Ⅳ代表1.2(①+0.5②)-1.3③；Ⅴ代表(①+0.5②)+1.3③；Ⅵ代表(①+0.5②)-1.3③

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七、截面设计

根据内力组合的结果即可对框架梁、柱进行截面设计。

本办公楼盖采用钢筋混凝土现浇楼盖，截面设计时一般先确定截面的下部钢筋而后进行负弯矩钢筋的设计。梁的下部正弯矩钢筋一般由梁跨中最大正弯矩值，根据单筋T型截面（即将楼盖作为梁的翼缘）计算确定；梁的上部负弯矩钢筋按照双筋矩形截面计算确定。

对于框架柱，属于偏心受压构件，截面设计时，柱的纵向钢筋按照正截面受压承载力由弯矩M和轴力N进行确定，其斜截面受剪承载力用剪力值V计算确定，并考虑轴压力对受剪承载力的提高作用。

截面设计时，还应注意满足相应规范所规定的构造要求。

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